渤海L油田高含水期水淹规律与剩余油富集模式
张秀敏, 陈守存, 张亚飞, 王丽娅, 管晶晶
中海油田服务股份有限公司

作者简介:张秀敏 工程师,1987年生,2013年毕业于长江大学矿产普查与勘探专业,硕士学位,现在中海油田服务股份有限公司油田生产事业部从事油田开发生产方面工作。通信地址:300459 天津市滨海新区海川路1581号中海油服天津产业园区A座。E-mail:ex_zhangxm7@cosl.com.cn

摘要

渤海L油田已进入高含水开发阶段,储层纵向与平面动用不均问题突出,导致剩余油分布高度分散,常规挖潜措施效果受限。为提升油田采收率,以精细地质研究为基础,通过综合沉积微相研究、隔夹层分布识别、测井精细解释及生产动态分析等多种手段,系统剖析了油田水淹规律的主控因素。研究表明:纵向水淹受储层韵律性、重力分异效应及隔夹层发育特征协同控制,其中反韵律储层的水淹部位由渗透率级差与重力作用的耦合关系决定,临界渗透率级差约为5;平面水淹主要受控于沉积微相与构型主导的储层连通性、断层遮挡效应及注采井网完善程度。基于此,建立了适用于该油田的5种剩余油富集模式,即砂体边部富集型、断层遮挡富集型、接触相变富集型、无夹层切叠相变富集型及有夹层接触相变富集型。针对不同富集模式,提出差异化挖潜策略,例如采用水平井精准靶向钻进厚层顶部或夹层下部的剩余油富集区。研究成果可为L油田加密调整、产液结构优化提供直接技术支撑,同时为类似高含水稠油油田的高效开发提供重要参考。

关键词: 高含水期; 水淹规律; 剩余油; 稠油油藏; 富集模式; 挖潜策略
中图分类号:TE132.1 文献标志码:A
Waterflooding rule and remaining oil enrichment modes in high water-cut stage of Bohai L oilfield
ZHANG Xiumin, CHEN Shoucun, ZHANG Yafei, WANG Liya, GUAN Jinging
China Oilfield Services Limited, Tianjin 300459, China
Abstract

Bohai L oilfield has entered the high water-cut development stage,where prominent issues of uneven vertical and areal reservoir utilization have led to highly dispersed remaining oil distribution,limiting the effectiveness of conventional measures of tapping potential. To enhance oil recovery,based on detailed geological research,the main control factors of the waterflooding rule were systematically analyzed through integrated approaches including sedimentary microfacies study,restraining barrier and interlayer distribution identification,well logging fine interpretation,and production performance analysis. The study indicates that vertical waterflooding is collaboratively controlled by reservoir rhythmicity,gravity differentiation effect,and restraining barrier and interlayer development characteristics,with the waterflooding location in inverted layered reservoirs determined by the coupling relationship between permeability contrast and gravity effect,where the critical permeability contrast is about 5. The areal waterflooding is mainly controlled by reservoir connectivity dominated by sedimentary microfacies and architecture,fault barrier effects and degree of injection-production well pattern perfection. Based on this,five remaining oil enrichment modes suitable for this oilfield were established, i.e., sand body edge enrichment type,fault barrier enrichment type,contact facies change enrichment type,interlayer-free cut-and-stack facies change enrichment type,and interlayer contact facies change enrichment type. For different enrichment modes,differentiated strategies of tapping potential were proposed,such as using horizontal wells to drill the remaining oil enrichment zones at the top of thick layers or the lower part of the interlayers with precise targets. The results can provide direct technical support for infill adjustment and liquid-producing structure optimization in L olfield,while also offer important references for efficient development of similar high water-cut heavy oil fields.

Keyword: high water-cut stage; waterflooding rule; remaining oil; heavy oil reservoir; enrichment mode; strategy of tapping potential
0 引言

渤海湾盆地诸多油田经过长期注水开发, 已普遍进入高含水或特高含水期, 综合含水率多超过80%。在此阶段, 油田开发的主要矛盾由“油水界面整体推进”转变为“优势通道水窜与未波及区共存”, 导致剩余油分布日趋复杂, 挖潜难度显著增大[1, 2, 3, 4]。研究表明, 剩余油的分布并非随机, 而是严格受储层构型、地质构造及开发井网等因素控制, 呈现“总体分散、局部富集”的特征[5, 6, 7]。因此, 精准刻画水淹规律、揭示剩余油富集的主控机制, 并建立其分布模式, 是高含水油田提高采收率的关键[8, 9, 10, 11, 12, 13]

渤海L油田为典型的河流-三角洲相沉积的复杂断块稠油油藏, 储层非均质性强, 油水关系复杂。目前, 该油田综合含水率高达85.2%, 但采出程度仅为10.9%, 反映出巨大的开发潜力与严峻的开发挑战。前期研究多集中于油藏宏观描述, 对高含水期下水淹机理及剩余油分布的系统性研究尚显不足。本文旨在通过地质与生产动态的深度融合, 厘清L油田水淹规律的主控地质因素, 建立定量-半定量化的剩余油富集模式, 并形成针对性的挖潜技术对策, 从而为油田的稳产增产提供理论依据与实践指导。

1 油田地质概况

L油田位于辽西凹陷中段, 构造上为近南北走向的复合断块油藏。主力含油层系为古近系东营组东二段, 油藏埋深1 160~1 680 m。沉积上主要发育三角洲前缘亚相, 河口坝、水下分流河道及席状砂微相广泛分布, 砂体叠置关系复杂, 横向变化快。储层物性极佳, 东二上亚段孔隙度30.0%~36.0%, 渗透率多大于1 000 mD, 属高孔高渗储层。地层原油粘度高达210~460 mPa· s, 属重质稠油, 导致天然能量开发无水采油期短。储层内部泥岩隔夹层发育, 加之断层切割, 形成多套复杂的油水系统。经过近20年的注水开发, 层间、层内及平面矛盾日益突出, 精准描述水淹状况与剩余油分布成为当前研究的核心任务。

2 水淹特征与主控因素分析
2.1 水淹特征

基于近年新钻80余口调整井的水淹资料统计分析, 将L油田东二段水淹类型归纳为底部水淹、分段水淹、均匀水淹和顶部水淹4种类型。

底部水淹型是指水淹部位集中于油层底部, 主要由边底水推进或注入水重力沉降所致, 是油田最主要的水淹类型; 分段水淹型是指油层被物性夹层分隔, 呈现分段水淹特征, 水淹程度不均; 均匀水淹型是指整个油层物性均一, 水淹相对均匀, 较少见; 顶部水淹型是指水淹部位位于油层顶部, 多出现于渗透率级差大的反韵律厚层顶部。对L油田79个不同韵律的水淹砂体统计分析(图1)表明, 底部水淹和分段水淹占比近80%, 反映了储层重力作用和强非均质性的主导影响。

图1 L油田调整井水淹类型柱状图

2.2 纵向水淹主控因素

2.2.1 韵律性与重力分异的耦合效应

储层韵律性决定了渗透率的垂向分布, 而重力作用始终促使流体向下运移, 二者耦合共同控制水淹部位[14, 15, 16]

正韵律储层:渗透率下高上低, 重力与韵律作用方向一致, 注入水优先沿底部高渗带突进, 形成典型底部水淹。B 10井为正韵律储层, 注入水在韵律和重力双重作用下, 沿着底部推进, 测井解释油层底部水淹, 而油层上部未水淹(图2a)。

图2 L油田水淹模式

反韵律储层:渗透率上高下低, 高渗层产生的向上驱动力与重力作用相互抗衡。本研究在L油田识别出一个临界条件(表1):当渗透率级差小于5时, 重力分异作用占主导, 仍表现为底部水淹; 当渗透率级差大于5时, 顶部高渗层形成的优势渗流通道起主导作用, 表现为顶部水淹。C 7井Ⅱ油组发育2套河口坝砂体, 为典型反韵律储层:第一套砂体顶部渗透率11 000 mD、底部渗透率3 876 mD, 级差2.8; 第二套砂体顶部渗透率10 022 mD, 底部渗透率3 130 mD, 级差3.2。由于渗透率级差小, 注入水未能克服重力作用向砂体底部运移而造成底部水淹(图2b)。A 13S2井Ⅱ油组为反韵律储层, Ⅱ-4砂体顶部渗透率8 000 mD、底部渗透率220 mD, 级差36.4, 韵律起主导作用, 顶部渗透率过高, 水逐渐向顶部聚集, 呈现油层顶部强水淹, 而中下部弱水淹(图2c)。由于研究区渗透率级差普遍介于2~4之间, 故反韵律储层主要表现为底部水淹特征, 极少数顶部水淹。

表1 L油田反韵律砂体渗透率级差与水淹部位关系统计

复合韵律储层:由多期砂体叠置而成, 内部夹层发育, 韵律结构复杂, 常表现为多段水淹的特征, 且各段水淹程度与其物性直接相关, 物性好的层段水淹相对较强。C 4H井Ⅱ油组厚层砂体内部夹层发育, 砂体被分成3段, 每段表现为不同程度水淹(图2d)。

2.2.2 隔夹层的遮挡作用

隔层是指分隔垂向上不同砂体的非渗透层, 其横向连续性好, 能阻止砂体之间的垂向渗流; 夹层是指分散在单砂体之间及内部的、横向不稳定的相对低渗透层或非渗透层[17, 18]。研究区内主力层隔夹层十分发育, 严重影响剩余油的分布。隔夹层对流体渗流具有遮挡作用, 可阻止注入水的垂向运移而影响储层水淹的发育部位和发育程度。在层内发育有连续稳定的岩性或物性夹层的情况下, 可在紧靠夹层的下部形成一定剩余油分布。以A 22井区Ⅲ-1小层为例, 该小层为多期单砂体叠置而成的厚层复合砂体, 内部发育多套隔夹层(图3)。

图3 隔夹层对水淹规律的影响

①号稳定夹层上部储层联通好, C 9调整井水淹严重; ②号不稳定夹层在A 23S1井附近发育, 厚度0.9 m, 在A 22、C 9井附近不发育, 由于夹层的垂向隔挡, A 23S1井在该夹层上部、下部水淹程度不同, 而C 9井由于不发育②号夹层, 不存在水淹差异; ③号稳定夹层在A 23S1、A 22、C 9井附近稳定发育, 由于夹层的垂向隔挡, 阻挡了注入水重力分异作用, C 9井在该夹层上部中强水淹, 而下部未水淹, 剩余油富集在稳定夹层下部。

2.2.3 储层质量差异与层间干扰

在多层合采开发模式下, 储层质量差异是引发层间干扰的核心因素之一。物性好、厚度大的储层, 因其内部流体流动阻力较小, 吸水能力与产液能力显著优于其他储层, 在开发过程中易率先被水淹且水淹程度较高; 与之相反, 物性较差的储层受强势储层的层间干扰作用影响, 流体难以有效渗入并产出, 导致储层动用程度低, 进而形成层间剩余油。对该油田产液剖面实测数据开展分析(表2)结果表明:同一口井内不同防砂段的产液强度存在显著差异, 揭示了L油田各小层在合采过程中动用程度不均衡, 也进一步印证了储层质量差异引发的层间干扰对油田开发效果的不利影响。

表2 L油田产液剖面实测数据统计
2.3 平面水淹主控因素

2.3.1 沉积微相与构型控制

沉积微相决定了砂体的空间构型与物性分布, 是平面非均质性的根源。不同微相(如河口坝与席状砂)接触边界常存在物性夹层或岩性界面, 形成渗流屏障[19, 20, 21]。即使注采井距相近, 若分属不同相带, 水驱效果也较差。同一个注采井组内, 注采井同为河口坝微相时, 水淹强; 而当注水井为河口坝微相、采油井为席状砂微相时, 因相变遮挡, 导致水淹程度显著减弱(图4a)。

图4 A 22井组东二上亚段Ⅱ油组沉积微相连井剖面图及沉积微相平面图

以A 22井组Ⅱ油组为例, A 22注水井在Ⅱ-3小层为河口坝沉积, 储层物性好, 而对应A 23S1采油井在Ⅱ-3小层为席状砂沉积, 储层厚度变薄, 储层物性变差, 新钻C 9调整井位于二者之间, 在Ⅱ-3小层为水下分流河道沉积(图4b), 由于不同微相间渗流屏障存在, 砂体的连通程度受到影响, 水驱推进缓慢, C 9井在Ⅱ-3小层仅见底部弱水淹; 该井组在Ⅱ-4小层注采井同为河口坝沉积(图4c), 砂体的连通程度受到影响较小, A 23S1采油井Ⅱ-4小层较Ⅱ-3小层先水淹, C 9井Ⅱ-4小层表现为强水淹。

2.3.2 断层遮挡效应

L油田属于断块油藏, 东二下亚段内部次生断层发育, 断层可影响储层连通性, 对流体起遮挡作用, 破坏注采系统的完整性。由于次生断层遮挡, 注入水难以穿越断层向对侧储层驱替, 从而影响注水效果, 降低水驱油的效率。断块夹持区动用效果差, 剩余油富集。以A 6井区为例(图5a), 东二下亚段Ⅰ-1小层被两条北东向的平行断层夹持, A 6注水井在断块内, 与同侧采油井注采联通关系好, 对应一线采油井动用效果好, 水淹较强, 2013年投产的A 8S1调整井中强水淹比例51%; A 33注水井在断块另一侧, 受断层遮挡注采受效差, 对应采油井水淹较弱, 2020年投产A 9S1调整井整体未水淹(图5b)。2023年C 29H调整井在Ⅰ-1小层实钻未水淹, 说明断层遮挡影响注采对应关系, 水淹程度弱, 剩余油富集。

图5 A 6井区实钻水淹情况

2.3.3 注采井网完善程度

水驱效率受井网直接控制。在注采对应关系好的主流线区域, 水淹严重; 而在井网不完善区, 如油田边部、井间滞留区, 注入水难以波及, 是剩余油富集的主要区域。动态分析表明, 注采主流线上的调整井中强水淹比例(39%)远高于非主流线区(15%)和断层附近(12%)。

3 剩余油富集模式与挖潜策略

基于上述主控因素分析, 本研究提炼出L油田高含水期5种典型的剩余油富集模式及相应的挖潜策略(图6)。

图6 L油田剩余油富集模式及挖潜策略

(1)无夹层切叠相变富集型:多期单砂体垂向叠置且无稳定夹层, 重力分异作用使剩余油富集于复合砂体顶部。挖潜策略:在厚层顶部实施水平井, 轨迹紧贴砂体顶面, 以最大化挖潜顶部剩余油。

(2)有夹层接触相变富集型:厚层砂体内发育稳定物性夹层, 在夹层遮挡和重力作用下, 剩余油富集于砂体顶部及稳定夹层下部。挖潜策略:根据储层厚度进行差异化设计, 当砂体厚度>15 m且夹层稳定时, 可设计两套水平井分别开发; 厚度为8~15 m时, 通常采用一套水平井控制顶部富集段; 厚度<8 m时, 建议采用定向井进行多层合采。

(3)砂体边部富集型:该模式源于沉积相变, 砂体边部物性变差, 导致注入水驱替效率低, 剩余油富集。挖潜策略:利用地震属性与动态监测资料精细刻画砂体边界, 在确认的富集区部署定向井或短水平井。

(4)断层遮挡富集型:封闭性断层破坏了注采系统的完整性, 在断层遮挡区形成水驱滞留。挖潜策略:在断层附近有利构造部位部署新井, 或通过侧钻水平井精确穿行富集带。

(5)接触相变富集型:不同沉积微相单砂体的接触面常构成渗流屏障, 即使在完善井网下也可能形成剩余油富集区。挖潜策略:主力层, 沿相变带部署水平井; 非主力层, 可采用定向井完善注采关系。

4 结论

本研究系统揭示了渤海L油田高含水期的水淹规律与剩余油富集机制, 主要取得以下认识:

(1)L油田的水淹规律受控于复杂的储层非均质性与构造特征的协同作用。纵向上, 储层韵律性与重力分异的耦合关系、隔夹层发育特征是主控因素; 平面上, 沉积微相与构型、注采井网完善程度、断层遮挡起主导作用。

(2)首次建立了涵盖构造、沉积等多因素控制下的5种剩余油富集模式, 系统刻画了剩余油在纵向及平面的富集规律。

(3)基于上述模式所提出的“模式化、差异化、定量化”挖潜策略, 特别是针对厚层剩余油的水平井分层系挖潜技术, 对L油田及类似高含水稠油油田的精细调整与提高采收率具有重要的实践指导价值。

编辑 王丙寅

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